Varmtvannskjelen FOX-10-115GM (KV-GM-11.63-115) er designet for å produsere varmt vann med et fungerende kjølevæsketrykk ved utløpet av kjelen på minst 0,43 (4,3) MPa (kgf / cm 2) og maksimal temperatur vann ved utløpet av kjelen opp til 115 ° C brukt i varme- og varmtvannsforsyningssystemer for industrielle og husholdningsformål, så vel som til teknologiske formål.

Spesifikasjoner

nr. p / s	Navn på indikator	Betydning
1	Kjeletype	Varmt vann
2	Design drivstofftype	1 - Gass; 2 - Flytende drivstoff
3	Varmeeffekt, Gcal/t	10
4	Varmeeffekt, MW	11.63
5	Område for regulering av varmeeffekt i forhold til nominell, %	5
6	Arbeids(overskudd) kjølevæsketrykk ved utløpet, MPa (kgf / cm 2)	0,43 (4,3)
7	Temperaturgraf av vann, ° С	70-115
8	Estimert virkningsgrad (drivstoff nr. 1), %	89
9	Estimert virkningsgrad (drivstoff nr. 2), %	87
10	Estimert drivstofforbruk (drivstoff nr. 1), kg / t (m 3 / t - for gass og flytende drivstoff)	1154
11	Estimert drivstofforbruk (drivstoff nr. 2), kg / t (m 3 / t - for gass og flytende drivstoff)	1087
12	Oppvarmingsflate, m 2	345
13	Vannmengden til kjelen, m 3	2.84
14	Gassbanemotstand, Pa (mm vannsøyle)	130
17	Layoutmål, LxBxH, mm	8550x2850x2700
18	Kjelens vekt uten brennkammer (i omfanget av fabrikklevering), kg	12750
19	Leveringstype	Montert
20	Grunnleggende komplett sett	Kjelblokk i kappe og isolasjon Brenner GM-10

Kjele FOX-10-115GM (KV-GM-11.63-115) er laget i en gasstett design, horisontal layout. Materialene til elementer som arbeider under trykk er valgt i samsvar med styrkeberegningen av stasjonære kjeler og damp- og varmtvannsrørledninger RD-10-249-98, avtalt med Rostekhnadzor fra Russland.

Forbrenningskjeleblokken FOX-10-115GM (KV-GM-11.63-115) består av to sideskjermer som hver er skjermet med rør Ø60×3mm med en stigning på 85mm, satt inn i øvre og nedre kollektor. Samlere Ø159×6mm.

Mellom rørene sveises det 40 mm brede striper. 3 mm tykk. gir gasstette paneler og ovner til kjelen FOX-10-115GM (KV-GM-11.63-115). Fra forsiden av kjelen FOX-10-115GM (KV-GM-11.63-115) er det et panel med et utskiftbart smutthull for brennere ulike produsenter, et kum for tilgang til ovnsvolumet til kjelen og en eksplosiv ventil.

På venstre side av forsiden av kjelen er det inspeksjonsluker for overvåking og kontroll av forbrenningsprosessen.

Kjele FOX-10-115GM (KV-GM-11.63-115) av spenntype langs gasstrømmen. Den konvektive varmeflaten er plassert rett bak ovnsblokken og består av serpentinvarmeflater laget av rør Ø28×3mm. med et trinn på 50 mm. og 70 mm. I den øvre delen av konveksjonsenheten er det eksplosive ventiler som også tjener til å inspisere varmeflater ved planlagte inspeksjoner. Den konvektive blokken er belagt med plater av varmebestandig og varmebestandig stål, og skaper det første gasstette laget som gjør at kjelen kan operere under trykk.

Kjeleblokken er selvbærende på en støtteramme med installerte skyvestøtter med to frihetsgrader, som ikke bare lar elementene i FOX-10-115GM (KV-GM-11.63-115) kjelen bevege seg, men også å rotere ovnen rundt sin akse under arbeid og konveksjonsblokk. Dessuten er rotasjonsvinkelen til ovnsblokken 25º til venstre og høyre side, og konvektiv med 150º rundt aksen til støttene. Denne løsningen lar deg reparasjonsarbeid på kjelen forbundet med utskifting av rør uten kraftige løftemekanismer.

Bevegelsesretningen til kjeleblokken FOX-10-115GM (KV-GM-11.63-115) er fra forsiden til baksiden. For å kontrollere bevegelsene på kjelen er det installert en benchmark. For å sikre gasstetthet mellom de to elementene (ovnsblokk og konveksjonsblokk), er det innsveiset en linsekompensator som tillater bevegelige elementer opp til 40 mm.
For FOX-10-115GM (KV-GM-11.63-115) kjelen er det ikke nødvendig med et spesielt fundament på rammen. Utformingen av fundamentet er utviklet av organisasjonen som designer fyrrommet.
Som isolasjonsmaterialer Det brukes mineralmatter på stoffbasis, festet til stripene (sveiset mellom rørene) ved hjelp av pinner.
Trakter er montert på en av sideveggene til kjelen for å tappe kjølevæsken fra luftledninger. De frie avløpsledningene fra ovnsblokken og konveksjonsblokken føres til den ene siden av kjelen. Dreneringsrør har en diameter på 28×3.

For å fullføre kjeler, gass, flytende brensel og kombinerte brennere fra ulike innenlandske og utenlandske produsenter med passende spesifikasjoner med beskrivelse og teknisk dokumentasjon følger med brenneren.

Ved montering av brenneren fylles mellomrommet mellom brennerens sylinder og brennerens avtakbare deksel med ildfast materiale, en silikasnor fylt med type ShKN (X) -1-22, eller andre materialer med en brannmotstand på minst 1000ºC.

Levering av kjelen FOX-10-115GM (KV-GM-11.63-115) er mulig i gasstett utførelse for drift under overtrykk eller på balansert trekk, avhengig av brennertype og utformingen av fyrhuset.

For å installere kjelen, fjernes først emballasjedelene fra konveksjonsenheten og rammene skjøtes i henhold til installasjonstegningen. Samtidig med installasjon av bypass-rør, dokkes blokkene med installasjon av en linsekompensator for termiske bevegelser av kjelen. Etter å ha installert kompensatoren og sikret gasstettheten til blokkkoblingskretsen, termisk isolasjon. Installer innløps- og utløpssamlere til kjølevæsken. Deretter må du installere de nødvendige enhetene direkte handling og automatiseringssensorer, installer luftventiler og trykkutløpsrørledninger.

Send ditt gode arbeid i kunnskapsbasen er enkelt. Bruk skjemaet nedenfor

Godt jobba til nettstedet">

Studenter, hovedfagsstudenter, unge forskere som bruker kunnskapsbasen i studiene og arbeidet vil være deg veldig takknemlig.

Vert på http://www.allbest.ru/

Oppgjør og forklarende notat til kursprosjektet

Verifikasjonsberegning av varmeenheten.Fyrromsoppsett

Introduksjon

Et varmegenererende anlegg er et sett med enheter og mekanismer for produksjon av termisk energi i form av damp, varmt vann eller oppvarmet luft. Vanndamp brukes til teknologiske behov i industri og jordbruk for kjøring av dampmaskiner, samt til oppvarming av vann, som videre er rettet mot behovene til oppvarming, ventilasjon og varmtvannsforsyning. varmt vann og oppvarmet luft brukes til oppvarming av industri-, offentlige og boligbygg, samt til husholdningsbehov til befolkningen. Varmegenererende installasjoner er designet for produksjon av termisk energi fra primære energikilder, som er: organisk og kjernefysisk brensel, sol- og geotermisk energi, brennbart og termisk avfall fra industriell produksjon.

TEK er i dag ryggraden russisk økonomi. Måtene og utsiktene for utviklingen av energisektoren bestemmes av energiprogrammet, hvor en av prioriteringene er riktig forbedring av energiøkonomien på grunnlag av å spare energiressurser: dette er den utbredte introduksjonen av energibesparende teknologier , bruk av sekundære energiressurser, sparing av drivstoff og energi til egne behov. Forbedring av påliteligheten og effektiviteten til varmeforsyningen som et spesielt tilfelle av strømforsyning avhenger i stor grad av kvaliteten på kjelene og den rasjonelt utformede termiske ordningen til kjelehuset. Det er grunnen til at den vellykkede mestringen av kurset "Varmegenererende installasjoner" er et avgjørende stadium som bestemmer kompetansen til den fremtidige ingeniøren i å løse dette spekteret av problemer.

Hensikten med dette semesteroppgave er

· Arbeid termisk beregning kjele KV-GM - 11.63-150 og designberegning av halevarmeflater

Sjekker varmebalansen

Beregning av termisk skjema for TSU og HVO-systemet

Arbeid med utformingen av hovedbygningen til TSU

Beregning av kostnaden for generert termisk energi

1. Utforming og egenskaper til kjelen

Tabell 1.1 - Tekniske egenskaper for varmegeneratoren

Alternativer	KV-GM - 11,63-1 50
Varmeeffekt, Gcal/h / MW.
Designtrykk, ikke mindre enn, MPa
Trykk, kPa fyringsolje foran dysen
Drivstofforbruk kg / t, m 3 / t.
Estimert motstand til kjelens gassbane ved drift på fyringsolje, Pa.
Kjelens hydrauliske motstand, MPa
Kjeleeffektivitet (brutto) ved drift på fyringsolje, %
Vannforbruk, t/t
Vanntrykk, kgf / cm 2 (beregnet / fungerer ikke lavere)
Vanntemperatur, 0 С: (ved innløp/utløp)
Overskytende luftkoeffisient: (i ovnen / bak den konvektive strålen)
Koeffisient nyttig handling enhet, % (gass/brenselolje)
Volumet av brennkammeret, m 3
Røykgasstemperatur, 0 С: fyringsolje/gass
Kjelens masse i leveringsomfanget av fabrikk, kg.
Mål, mm EN
Den totale lengden på kjelen, inkludert plattformer, L, mm
Hydraulisk motstand til kjelen, kgf / m 2
Produsent	Dorogobuzh kjeleanlegg

Ris. 1 Beskrivelse av kjeledesign

Kjelen KV-GM - 11.63-150 (fig. nr. 1) er beregnet for installasjon i oppvarming og industriell oppvarming av kjelehus som hovedkilde for varmeforsyning og er en direktestrømsenhet som direkte varmer opp vannet i varmenettverk.

Kjelen gir vannvarme opp til 150 0 C med en temperaturforskjell på vann ved inn- og utløp lik 80 0 C. Den opererer med konstant vannstrøm ved alle belastninger på beregnet brensel. Området for regulering av kjelens belastning er 20 % - 100 % av den nominelle varmeeffekten.

Rørsystemet til kjelens brennkammer, samt konveksjonsakselen, er fullstendig skjermet med rør 603 mm med stigning S - 64 mm Silrørene sveises direkte til kamrene 21910 mm. I den bakre delen av brennkammeret er det en mellomliggende skjermet vegg som danner et etterbrenningskammer. Skjermene til mellomveggen er også laget av rør 603 mm, men montert i to rader med trinn S 1 =128 mm. og S2 = 182 mm.

Den konvektive (varmtvann) varmeflaten til kjelen er plassert i en vertikal sjakt med fullt skjermede vegger. Bak- og frontvegger er laget av rør 603 mm med stigning S = 64 mm. Sideveggene er skjermet med 833,5 mm rør. med et trinn S = 128 mm og er samlere for rør av konveksjonspakker, som rekrutteres fra U-formede skjermer fra 283 mm rør. skjermene er arrangert på en slik måte at rørene danner en in-line bunt med trinn S 1 =64 mm og S 2 =40 mm. Sjaktens frontvegg, som samtidig er ovnens bakvegg, er helsveiset og skiller brennkammeret fra den konvektive varmeflaten. I nedre del av veggen er rørene skilt i en firerads festong med trinn S 1 =256 mm og S 2 =180 mm. Alle rør som danner front-, side- og bakveggene er sveiset direkte inn i 21910 mm kamrene.

For å fjerne eksterne avleiringer fra rørene til den konvektive varmeoverflaten, er kjelen utstyrt med en skuddrengjøringsanordning. Hagl transporteres til øvre beholder ved hjelp av en blåser.

Ris. 2 Beskrivelse av brenneren

Tabell 1.2 - Spesifikasjoner RGMG-10

Indeks	RGMG-1 0
Termisk effekt, MW.
Koeffisient for arbeidsregulering ved termisk kraft, ikke mindre
Trykk, kPa: olje foran brenneren primærluft foran virvelen	20
Aerodynamisk motstand til brenneren for sekundærluft (ved t in = 10 0 C), kPa
Viskositet av fyringsolje foran dysen, 0 VU, ikke mer
Brennoljeforbruk, kg/t
Elmotoreffekt, kW
Vekt (kg.
Mål, mm: lengde bredde	1137 480
Kjeltype som brenneren er beregnet for	KV-GM-10-150, KV-GM - 11,63-150

Kjelen KV-GM - 11.63-150 er utstyrt med en roterende gassoljebrenner av typen RGMG-10 (fig. nr. 2) med en varmeeffekt på 10 Gcal / h. Gjennom akselen som glasset er festet på, føres et rør som tilfører drivstoff; i enden av dette røret er det en dyse med åpning mot innerveggen. Drivstoff treffer denne veggen, knuses og slippes ut i forbrenningskammeret. Luft kommer inn rundt glasset gjennom kjeglen og dekker den roterende strømmen av drivstoffdråper, blander seg med dem og gir en oksidasjonstilførsel til hver dråpe.

Rotasjonshastigheten til glasset er 5000 rpm ved normal ytelse. Kontrollområdet til RMMG-10-brenneren er fra 15 til 100 % av nominell belastning. Brennoljetrykket foran brenneren er 20 kPa (2 kgf1cm 2). Gasstrykket foran brenneren er 0,3 MPa (3 kgf / cm 2). Overskuddskoeffisient ved drift på fyringsolje = 1,1, på gass = 1,05.

Brenneren er montert på en luftsnegleboks, som er festet til kappeplaten til kjelen. Den primære luftviften er montert i selve brenneren, dens impeller er festet til dyseakselen.

Ris. 3. Beregningsskjema for kjelen

Ris. 4. Hydraulisk skjema for kjølesirkulasjon

1 - vann, 2 - luft, 3 - avløpstrakt, 4 - nedre kammer, 5 - øvre kammer

Vann fra varmenettet kommer inn i nedre venstre kollektor på venstre sideskjerm med tre skillevegger. Med disse skilleveggene, så vel som den øvre venstre kollektoren og skilleveggene i den, er venstre sideskjerm delt inn i seks uavhengige pakker, gjennom hvilke vannet sekvensielt gjør enten en oppadgående eller nedadgående bevegelse.

Etter å ha passert den venstre sideskjermen, går vannet fra det ytterste rommet til oppsamleren til det vertikale stigerøret som forbinder det med den øvre frontsamleren, og kommer inn i frontskjermen. Denne skjermen har i tillegg til manifolden en nedre manifold.

Disse samlerne har også sine egne bafler. Frontskjermen er delt inn i fire pakker. Etter frontskjermen kommer vann inn i høyre sideskjerm, hvor det beveger seg på samme måte som den venstre. Fra høyre skjerm ledes vannet til bakskjermen og utover som angitt av pilene. Vannutløpet til varmenettet utføres fra den nedre venstre kollektoren til den konvektive strålen.

2 . Sammensetning, mengde og varmeinnhold i forbrenningsprodukter

Valg av beregnet luftoverskudd i kjelens gassvei

Den beregnede verdien av koeffisienten for overskuddsluft ved utløpet av ovnen T for en gitt ovn er 1,1 (Yu.L. Gusev, s. 76, tabell II.21).

Overskuddsluftfaktor bak kjelen:

K = T +? 1+? 2

Fordi to konvektive bjelker.

1 \u003d 0,05 - luftsuging av den første kjelebunten (Esterkin R.I., s. 35)

2 \u003d 0,1 - luftsuging av den andre kjelebunten (Esterkin R.I., s. 35)

K \u003d 1,1 + 0,05 + 0,1 \u003d 1,25

0,01 - stålrørsug bak kjeleenheten 10 m.

(Esterkin R.I. s. 35)

E " \u003d 1,25 + 0,01 \u003d 1,26

Ved utgangen fra haleflaten:

0,1 støpejernsøkonomiser med foring (Esterkin R.I. str. 35)

E "" \u003d 1,26 + 0,1 \u003d 1,36

Sammensetning og mengde forbrenningsprodukter

Navn verdier i m 3 /kg	Formel for beregning	Overskuddsluftforhold
		t=1, 1	til=1,2 5	=1,2 6	eh=1,3 6
Teoretisk volum luft som kreves for forbrenning	V 0 \u003d 0,089 (С Р +0,375 S P op + k) + 0,265H P -0,033 O P	V 0 \u003d 0,089 (86,3 + 0,375 * 0,3) + 0,265 * 13,3 - 0,033 * 0,1 \u003d 11,212
Verdi (-1)
Mengden av overskudd	DV \u003d (b - 1) V 0
Fritt oksygenvolum	V 0 2 \u003d 0,21 (-1) V 0
Overflødig volum vanndamp
Teoretisk volum: triatomiske gasser	VRO 2 = 0,0187 (C P +0,375 S P op+k)	V RO 2 \u003d 0,0187 (86,3 + 0,375 * 0,3) \u003d 1,616
diatomiske gasser	V min R 2 \u003d 0,79V 0 + 0,01 N 2	V min R 2 \u003d 0,79 11,212 + 0,01 28 \u003d 9,137
	0,79 V 0 +0,008 N P
vanndamp	V 0 H 2 O \u003d 0,111 H P + 0,0124 W P +0,0161V 0
Gyldig. volum: tørre gasser	V s..g. \u003d V RO 2 + V min R 2 + DV
vanndamp	V H 2 O \u003d V 0 H 2 O +0,0161 (-1) V 0
Totalt volum røykgasser	V=V s.g. +VH2O
Volumfraksjon: triatomiske gasser
vanndamp
Total volumfraksjon triatomiske gasser
punkttemperatur	t tr = f (P H 2 O) Gusev Yu.L., s. 95

Kildedata hentet fra Roddatis K.F., s. 35.

Formler for beregninger er hentet fra - Yu.L. Gusev, s. 90.

3. Tegning av varmebalansen til kjelen

Varmebalanseligningen kan representeres som

q 1 + q 2 + q 3 + q 4 + q 5 + q 6 =10 0%

Effektiviteten bestemmes ut fra uttrykket

til = 100 - (q 2 + q 3 + q 4 + q 5 + q 6 ) %, hvor

q 1 - nyttig varme

q 2 - varmetap med den fysiske varmen til avgassene

q 3 - varmetap med kjemisk ufullstendighet ved forbrenning

q 4 - varmetap med mekanisk ufullstendig forbrenning

q 5 - varmetap på grunn av ekstern kjøling av kjelen og economizer

q 6 - varmetap med fysisk varme av slagg og aske

For et gitt brensel og en gitt kjele har vi:

q 3 \u003d 0,5 % (Esterkin R.I., s. 49 tabell. 4.4)

q 5 \u003d 1,451 % (Esterkin R.I., s. 50 tabell. 4.6)

Varmetap med eksosgasser kan finnes ved formelen

q 2 \u003d (I yx - yx I x.v.) (100-q 4) / Q n r

Lavere brennverdi på drivstoff

Q n r \u003d 40280 kJ / kg (Esterkin R.I., s. 14 tabell. 2.1)

Røykgasstemperaturen tas

t \u003d 150 0 C.

Herfra vil entalpien til avgassene ifølge tabell 1.3 være lik

jeg wow. =3390,147 kJ/kg

Overskuddsluftforhold

Jeg er med. \u003d 39,8 * V 0

Jeg er med. \u003d 39,8 * 0,803 \u003d 31,9594 kJ / kg

Vi får

q 2 \u003d (3390,147 - 1,3631,9594) (100 - 0) / 40280 \u003d 8,31 %

k \u003d 100 - (8,31 + 0,5 + 0 + 1,451 + 0) \u003d 89,74 %

Verdien av varmebevaringskoeffisienten bestemmes av formelen

Bestemmelse av drivstofforbruk:

B \u003d (Q p * 3600) * 100 / (Q n p * k)

B \u003d (11630 * 3600) * 100 / (40280 * 89,74) \u003d 1158,262 kg / t

4 . Verifikasjonsberegning av brennkammeret

Bestemmelse av den strålende overflaten

Bestem arealet av de omsluttende overflatene.

F-siden \u003d 3,904 * 3,375 \u003d 13,176 m 2

F per.st. \u003d 2,944 * 3,375 - F-fjell \u003d 8,736 m 2

F ref. \u003d 2,944 * 3,375 \u003d 9,936 m 2

F topp \u003d F bunn \u003d 2,944 * 3,904 \u003d 11,494 m 2

F fest \u003d 7,2 m 2

F sving. \u003d 2,074 * 2,944 * 2 \u003d 12,212 m 2

Det totale arealet av de omsluttende overflatene til kjeleenheten var:

F st \u003d (13.176 + 11.494) * 2 + 8.736 + 9.936 \u003d 68.012 m 2

Strålingsoppfattende varmeoverflate på veggskjermer:

H l \u003d F pl X, hvor

F pl - område okkupert av skjermen

X - skjermhelling, bestemt fra Fig. 5.3, Esterkin s. 57

X = 0,97

Deretter

N l \u003d 68,012 * 0,97 \u003d 53,6 m 2

Ovnssiktingsgrad:

\u003d N l / F st

= 53,6 / 68,012 = 0,788

Beregning av varmeoverføring i brennkammeret

Temperaturen på forbrenningsproduktene ved utløpet av ovnen tas t "= 1050 0 С

Entalpi ved en gitt temperatur I "= 20659,927 kJ / m 3

Nyttig varmeavgivelse i ovnen, kJ / m 3:

Q t \u003d Q n r * (100-q 3) / 100 + Q in, hvor

Q in - varme introdusert av luft

Q in = t V 0 C in t in

Fra v. - volumetrisk varmekapasitet til luft, C in. \u003d 1,3 kJ / m 3 0 С

t i - lufttemperatur, t i \u003d 30 0 С

Q i \u003d 1,1 * 10,625 * 1,3 * 30 \u003d 455,813 kJ / m 3, deretter

Q t \u003d 40280 * (100-0,5) / 100 + 455,813 \u003d 40534,413 kJ / m 3

(Gusev Yu.L., s. 99)

Basert på varmeinnholdet oppnådd i henhold til graf 1, bestemmer vi forbrenningstemperaturen: t = 1920 0 С

Skjold termisk effektivitetsforhold:

x*, hvor

- koeffisient som tar hensyn til reduksjonen i varmeabsorpsjon av skjermvarmeoverflater på grunn av deres forurensning med eksterne avleiringer eller belegg med en ildfast masse. Godtatt i henhold til tabellen. 5.1, Esterkin R.I., s. 62.

x er helningskoeffisienten, forholdet mellom mengden energi som sendes til den bestrålte overflaten og strålingsenergien til hele den halvkuleformede utstrålende overflaten. Akseptert i henhold til fig. 5.3, Esterkin R.I., s. 57.

0,82 * 0,55 = 0,451

Effektiv tykkelse på det utstrålende laget, m:

s \u003d 3,6 * V t / F t, hvor

V t - volum av forbrenningskammeret, m 3

F t - overflaten av veggene til forbrenningskammeret, m 2

s \u003d 3,6 * 44,469 / 68,012 \u003d 2,354 m

Stråledekkingskoeffisient

k \u003d k g * r p + k c, hvor

r n - total volumfraksjon av triatomiske gasser

k g - dempningskoeffisient av stråler av triatomiske gasser

k g \u003d () * (1 - 0,37T n "/ 1000), der

r H 2 O - volumfraksjon av vanndamp

p p - partialtrykk av triatomiske gasser MPa, p p \u003d r p * 0,1

T n "- absolutt temperatur ved utgangen fra brennkammeret, K

k g \u003d () * (1 - 0,37 * (1050 + 273) / 1000)

k g \u003d 13,111 * 0,436 \u003d 5,716

k c - dempningskoeffisient av stråler av sotpartikler

k c \u003d 0,3 (2 - b t) * (1,6 T n "/ 1000 - 0,5) * C p / H p

b t - den beregnede verdien av koeffisienten for overflødig luft ved utløpet av ovnen

C p - karboninnhold i drivstoffets naturlige masse

H p - hydrogeninnhold i drivstoffets naturlige masse

k c \u003d 0,3 (2 - 1,1) * (1,6 * 1050 / 1000 - 0,5) * 86,3 / 13,3

k c \u003d 2,945

Deretter stråledempningskoeffisienten

k \u003d 5,716 * 0,243 + 2,945 \u003d 4,334 (m * MPa) -1

Grad av svarthet av en fakkel:

, hvor

m - koeffisient som karakteriserer andelen av ovnsvolumet fylt med den lysende delen av fakkelen, er tatt i henhold til Esterkin R.I., side 65 i tabellen. 5.2

og sv - graden av sorthet til den lysende delen av fakkelen

og sv \u003d 1 -

og sv \u003d 1 - \u003d 0,610

og d - graden av sorthet av ikke-lysende triatomiske gasser

a r = 1 -

a r \u003d 1 - \u003d 0,287

Deretter graden av svarthet av fakkelen

a f \u003d 0,55 * 0,610 + (1 - 0,55) * 0,287 \u003d 0,464

Grad av sorthet av brennkammeret

a t =

og t = = 0,658

Vi definerer parameteren M:

M \u003d 0,54 - 0,2 x t, hvor

x t \u003d h g / N t - relativ plassering av maksimal temperatur

x t \u003d 1650 / 2050 \u003d 0,8

Deretter

M \u003d 0,52 - 0,3 * 0,8 \u003d 0,28

Den gjennomsnittlige totale varmekapasiteten til forbrenningsprodukter per 1 m 3 gass under normale forhold:

Q t - entalpi av forbrenningsprodukter

I t "- forbrenningsentalpi kl akseptert temperatur ved utløpet av ovnen

T a - teoretisk forbrenningstemperatur

T t "- absolutt temperatur ved utløpet av ovnen, K

22,844

Faktisk temperatur ved ovnens utløp, 0C:

Den oppnådde temperaturen er lavere enn den aksepterte med 16,1 0 С, som er innenfor de tillatte grensene på 50 0 С. Derfor anser vi beregningen som fullført.

Varme overført ved stråling til ovnen, kJ/kg

Q L \u003d (Q T - I g)

Q L \u003d (40534.413 - 20659.927) 0.985 \u003d 19576.368 kJ / kg

5 . Verifikasjonsberegning av konvektiv varmeflater

Beregning av første konvetilaktiv stråle

Tabell 1.4 - Strukturelle egenskaper for 1. konvektiv bjelke

Verdinavn	Konvensjoner		Verdier	Resultat
Oppvarming overflateareal			3,142*0,028*2*2100
Tverrstigning av rør
Langsgående rørstigning
Slektning tverrgående stigning
Relativ tonehøyde
Tydelig område

d- ytre diameter rør

l er lengden på rørene som er plassert i konveksjonsbunten

n- totalt antall rør i en konvektiv bunt

a, b - stråleparametere i beregnede seksjoner

z 1 - antall rør på rad

Vert på Allbest.ru

Lignende dokumenter

Design og egenskaper til kjelen, tekniske egenskaper til dampgeneratoren. Hydraulisk krets kjølevæske sirkulasjon. Sammenstilling av varmebalansen til kjelen og verifisering av termisk beregning av konvektiv varmeflater. termisk ordning og alternativer.

semesteroppgave, lagt til 17.12.2014


Valg av kjeletype. Entalpi av forbrenningsprodukter og luft. Termisk balanse av kjelen. Termisk beregning av ovnen og strålevarmeflatene til kjelen. Beregning av konvektiv varmeflater på kjelen. Beregning av trekkinstallasjon. Beregning av en vifte.

semesteroppgave, lagt til 11.07.2014


Beskrivelse av utformingen av kjelen. Generelle egenskaper brensel; overskytende luftkoeffisienter. Beregning av volumene av forbrenningsprodukter, andelen triatomære gasser og konsentrasjonen av askepartikler. Termisk beregning av overheteren, verifikasjonsberegning av vannøkonomisatoren.

semesteroppgave, lagt til 27.05.2015


Bestemmelse av volumer av luft og forbrenningsprodukter, effektivitet og drivstofforbruk. Beregning av kjeleovn, strålingskonvektiv varmeflater, skjermoverheter, economizer. Estimert avvik i varmebalansen.

avhandling, lagt til 15.11.2011


Anslåtte egenskaper for drivstoff. Beregning av teoretiske volumer av luft og hovedforbrenningsprodukter. Overskytende luftkoeffisient og volumer av røykgasser ved gasskanaler. Termisk balanse av kjelen og ovnen. Termisk beregning av konvektiv varmeflater.

test, lagt til 26.03.2013


Drivstoffforbrenningsberegning og definisjon gjennomsnittlige egenskaper forbrenningsprodukter i overflatene til kjelen type KE-4-14. Sammenstilling av varmebalanse, beregning av første og andre røykrør, børsteved varmeflater. Valg av tilleggsutstyr.

semesteroppgave, lagt til 17.04.2010


Hovedapparat dampkjele DE-6.5-14GM, designet for å generere mettet damp. Beregning av forbrenningsprosessen. Beregning av varmebalansen til kjeleenheten. Beregning av brennkammer, konvektiv varmeflater, vannøkonomisator.

semesteroppgave, lagt til 05.12.2010


Egenskaper for å bestemme dimensjonene til radiative og konvektive varmeoverflater, som gir den nominelle ytelsen til kjelen ved gitte dampparametere. Anslåtte egenskaper for drivstoffet. Volumer av forbrenningsprodukter i varmeflater.

semesteroppgave, lagt til 25.04.2012


Kjelens design og egenskaper. Beregning av volumer og entalpier av luft og forbrenningsprodukter. Bestemmelse av drivstofforbruk. Kalibrering termisk beregning av en støpejerns vannøkonomisator, luftvarmer, kjelebunt, etterbrenner, festong, ovn.

semesteroppgave, lagt til 28.02.2015


Kjennetegn ved kjelen TP-23, dens design, varmebalanse. Beregning av entalpier av luft- og drivstoffforbrenningsprodukter. Termisk balanse av kjeleenheten og dens effektivitet. Beregning av varmeoverføring i ovnen, verifikasjon termisk beregning av festongen.

Kjelen er laget i en gasstett design, har en horisontal layout, består av et forbrenningskammer (forbrenningsblokk) og en konvektiv røykkanal (konvektiv blokk).

Brennkammeret, bestående av tak, bunn og to sideskjermer, er skjermet med rør Ø60x3mm med stigning 80mm, inkludert i kollektorene Ø219x10 mm. Mellom rørene er det sveiset plater med en bredde på 20 mm, som sikrer gasstettheten til ovnspanelene. Rørene til sideskjermene er anordnet horisontalt.

Den konvektive varmeflaten, plassert bak brennkammeret, består av U-formede skjermer Ø32x3 med en stigning på S1=80mm og S2=33mm. Sideveggene til konveksjonsrøret lukkes med horisontale rør (stigerør) Ø60x3mm og sveises inn i vertikale kollektorer Ø219x10mm.

Gasstettheten til sideveggene til den konvektive delen sikres ved å sveise en vinkel på 32x32x4. Tilgang til konvektive overflater levert av et rektangulært kum 400x450mm plassert over konveksjonskammeret og et kum i gassboksen. Sirkulasjonen av vann i kjelen tvinges.

Fra forsiden av kjelen er det et ukjølt frontroterende kammer, som brenneren er installert på.

Kjelen er selvbærende, har 8 støtter sveiset til de vertikalt plasserte blokksamlere. Ved levering som enkeltblokk med støtter hviler kjelen på en ramme laget av kanal nr. 20. Ved levering i to blokker - ovn og konveksjon - på betongreoler. Med kjeleversjonen på en ramme er det ikke nødvendig med et spesielt fundament.

Ovn og konveksjonsblokker har en lett fôr og metallkappe. Foringstykkelsen er 60 mm.

Blokkene skjøtes direkte til hverandre ved hjelp av en flensforbindelse og en tetningssnor (inkludert i leveringssettet dersom kjelen leveres i separate blokker).

På kjelens høyre sidevegg er det avløpstrakter som luftledninger føres inn i.

Dreneringsledninger og beslag for fjerning av kondensat fra forbrennings- og konveksjonsenhetene er plassert på begge sider av kjelen. Kondensatavløpsbeslagene for forbrennings- og konveksjonsenhetene er sveiset inn i kjelens bunnskjermer.

Det er visningskikkere på sideveggene til kjelen; selektiv enhet vakuum er plassert på takskjermen til brennkammeret

Det er to eksplosive sikkerhetsventiler på takskjermen til brennkammeret og på gassboksen.

For å fullføre kjeler, kan gass, lett-flytende drivstoff og kombinerte automatiserte brennere fra forskjellige innenlandske og utenlandske produsenter brukes. For vedlikehold og reparasjon av kjelen leveres en stige (stige).