Котел водогрейный FOX-10-115ГМ (КВ-ГМ-11,63-115) предназначен для получения горячей воды с рабочим давлением теплоносителя на выходе из котла не менее 0,43 (4,3) МПа (кгс/см 2) и максимальной температурой воды на выходе из котла до 115 о С используемой в системах отопления и горячего водоснабжения промышленного и бытового назначения, а также для технологических целей.

Технические характеристики

№п/п	Наименование показателя	Значение
1	Тип котла	Водогрейный
2	Вид расчетного топлива	1 - Газ; 2 - Жидкое топливо
3	Теплопроизводительность, ГКал/ч	10
4	Теплопроизводительность, МВт	11.63
5	Диапазон регулирования теплопроизводительности по отношению к номинальной, %	5
6	Рабочее (избыточное) давление теплоносителя на выходе, МПа (кгс/см 2)	0,43 (4,3)
7	Температурный график воды, °С	70-115
8	Расчетный КПД (топливо №1), %	89
9	Расчетный КПД (топливо №2), %	87
10	Расход расчетного топлива (топливо №1) , кг/ч (м 3 /ч - для газа и жидкого топлива)	1154
11	Расход расчетного топлива (топливо №2), кг/ч (м 3 /ч - для газа и жидкого топлива)	1087
12	Площадь поверхности нагрева, м 2	345
13	Водяной объем котла, м 3	2.84
14	Сопротивление газового тракта, Па (мм.вод.ст.)	130
17	Габариты компоновки, LxBxH, мм	8550х2850х2700
18	Масса котла без топки (в объеме заводской поставки), кг	12750
19	Вид поставки	В сборе
20	Базовая комплектация в сборе	Блок котла в обшивке и изоляции Горелка ГМ-10

Котел FOX-10-115ГМ (КВ-ГМ-11,63-115) изготовлен в газоплотном исполнении, горизонтальной компоновки. Материалы элементов работающих под давлением выбраны в соответствии с расчетом на прочность стационарных котлов и трубопроводов пара и горячей воды РД-10-249-98, согласованным с Ростехнадзором России.

Блок топочный котла FOX-10-115ГМ (КВ-ГМ-11,63-115) состоит из двух боковых экранов, каждый из которых экранирован трубами Ø60×3мм с шагом 85мм, введенные в коллектора верхний и нижний. Коллекторы Ø159×6мм.

Между трубами ввариваются полосы шириной 40мм. толщиной 3мм. обеспечивающие газоплотность панелей и топки котла FOX-10-115ГМ (КВ-ГМ-11,63-115). С фронта котла FOX-10-115ГМ (КВ-ГМ-11,63-115) располагается панель со сменной амбразурой под горелочные устройства различных производителей, лаз для доступа в топочный объем котла и взрывной клапан.

С левой от фронта котла стороны расположены смотровые лючки для наблюдения и контроля за процессом горения.

Котел FOX-10-115ГМ (КВ-ГМ-11,63-115) пролетного типа по ходу газов. Конвективная поверхность нагрева располагается сразу за топочным блоком и состоит из змеевиковых поверхностей нагрева выполненных из труб Ø28×3мм. с шагом 50мм. и 70мм. В верхней части конвективного блока расположены взрывные клапана служащие также для осмотра поверхностей нагрева во время плановых осмотров. Конвективный блок обшит листами из жаропрочной и жаростойкой стали, создающими первый газоплотный слой, позволяющий осуществлять работу котла под наддувом.

Блок котла самонесущий на опорной раме с установленными скользящими опорами, имеющими две степени свободы, позволяющие не только перемещаться элементам котла FOX-10-115ГМ (КВ-ГМ-11,63-115), но и при производстве работ осуществлять поворот вокруг своей оси топочного и конвективного блока. Причем угол поворота топочного блока составляет 25º в левую и правую сторону, а конвективного на 150º вокруг оси опор. Данное решение позволяет выполнять ремонтные работы по котлу связанные с заменой труб без мощных грузоподъемных механизмов.

Направление перемещения блока котла FOX-10-115ГМ (КВ-ГМ-11,63-115) от фронта к задней части. Для контроля над перемещениями на котле установлен репер. Для обеспечения газоплотности между двумя элементами (топочным блоком и конвективным) вварен линзовый компенсатор, позволяющий осуществлять перемещение элементов до 40мм.
Для котла FOX-10-115ГМ (КВ-ГМ-11,63-115) на раме специального фундамента не требуется. Конструкция фундамента разрабатывает организация проектирующая котельную.
В качестве изоляционных материалов применяются минеральные маты на тканевой основе крепящиеся к полосам (вварены между трубами) с помощью штырей.
На одной из боковых стенок котла крепятся воронки для слива теплоносителя с воздушных линий. Линии свободного слива с топочного блока и конвективного выведены на одну сторону котла. Дренажные трубопроводы имеют диаметр 28×3.

Для комплектации котлов могут быть использованы газовые, жидкотопливные и комбинированные горелочные устройства различных отечественных и зарубежных производителей имеющих соответствующие технические характеристики с описанием и технической документацией, прилагаемой к горелочному устройству.

При монтаже горелки, пространство между стволом горелочного устройства и съемной амбразурой горелки заполняется огнеупорным материалом шнуром кремнеземистым наполненным типа ШКН (Х)-1-22, либо другими материалами с огнеупорностью не ниже 1000º С.

Поставка котла FOX-10-115ГМ (КВ-ГМ-11,63-115) возможна в газоплотном исполнении для работы под избыточным давлением либо на уравновешенной тяге в зависимости от типа горелочного устройства и проекта котельной.

Для монтажа котла предварительно удаляются детали упаковки с конвективного блока и выполняется стыковка рам согласно монтажному чертежу. Одновременно с монтажом перепускных труб выполняется стыковка блоков с установкой линзового компенсатора тепловых перемещений котла. После установки компенсатора и обеспечения газоплотности контура примыкания блоков выполняется тепловую изоляцию. Установить подводящий - отводящий коллекторы теплоносителя. Далее следует установить необходимые приборы прямого действия и датчики автоматики, смонтировать линии воздухоотводчиков и трубопроводы напорного слива.

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

хорошую работу на сайт">

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Расчетно-пояснительная записка к курсовому проекту

Проверочный расчет теплоагрегата. Компоновка котельной

Введение

Теплогенерирующей установкой называют совокупность устройств и механизмов для производства тепловой энергии в виде водяного пара, горячей воды или подогретого воздуха. Водяной пар используют для технологических нужд в промышленности и сельском хозяйстве для приведения в движение паровых двигателей, а так же для нагрева воды, направляемой в дальнейшем на нужды отопления, вентиляции и горячего водоснабжения. Горячую воду и подогретый воздух используют для отопления производственных, общественных и жилых зданий, а так же для комунально-бытовых нужд населения. Теплогенерирующие установки предназначены для производства тепловой энергии из первичных источников энергии, которыми являются: органическое и ядерное топливо, солнечная и геотермальная энергия, горючие и тепловые отходы промышленных производств.

В настоящее время TЭK является становым хребтом российской экономики. Пути и перспективы развития энергетики определены Энергетической программой, одной из первоочередных задач которой является корректное совершенствование энергохозяйства на базе экономии энергоресурсов: это широкое внедрение энергосберегающих технологий, использование вторичных энергоресурсов, экономия топлива и энергии на собственные нужды. Повышение надежности и экономичности теплоснабжения как частного случая энергоснабжения в значительной мере зависит от качества работы котлоагрегатов и рационально спроектированной тепловой схемы котельной. Вот почему успешное освоение курса «Теплогенерирующие установки» является ответственным этапом, определяющим компетентность будущего инженера при решении данного круга вопросов.

Целью настоящей курсовой работы является

· Произведение теплового расчета котла КВ-ГМ - 11,63-150 и конструктивный расчет хвостовых поверхностей нагрева

· Проверка тепловой баланс

· Расчет тепловой схемы ТГУ и системы ХВО

· Произведение компоновки главного корпуса ТГУ

· Расчет себестоимости вырабатываемой тепловой энергии

1. Конструкция и характеристики котла

Таблица 1.1 - Технические характеристики теплогенератора

Параметры	КВ-ГМ - 11,63-1 50
Теплопроизводительность, Гкал/ч /Мвт.
Расчетное давление не менее, МПа
Давление, кПа мазута перед форсункой
Расход топлива кг/ч, м 3 /ч.
Расчетное сопротивление газового тракта котла при работе на мазуте, Па.
Гидравлическое сопротивление котла, МПа
КПД котла (брутто) при работе на мазуте, %
Расход воды, т/ч.
Давление воды, кгс/см 2 (расчетное / рабочее не ниже)
Температура воды, 0 С: (на входе/на выходе)
Коэффициент избытка воздуха: (в топке/ за конвективным пучком)
Коэффициент полезного действия агрегата, % (газ/мазут)
Объем топочной камеры, м 3
Температура уходящих газов, 0 С: мазут/газ
Масса котла в объеме заводской поставки, кг.
Габарит, мм. Высшая отметка
Общая длина котла, включая площадки, L, мм
Гидравлическое сопротивление котла, кгс/м 2
Изготовитель	Дорогобужский котель - ный завод

Рис. 1 Описание конструкции котла

Котёл КВ-ГМ - 11,63-150 (рис. №1) предназначен для установки в отопительных и промышленно-отопительных котельных в качестве основного источника теплоснабжения и представляет собой прямоточный агрегат, подогревающий непосредственно воду тепловых сетей.

Котёл обеспечивает подогрев воды до 150 0 С с разностью температур воды на входе и выходе равной 80 0 С. Работает с постоянным расходом воды на всех нагрузках на расчетных топливах. Диапазон регулирования нагрузки котлов 20% - 100% от номинальной теплопроизводительности.

Трубная система топочной камеры котла, как и конвективная шахта, полностью экранирована трубами 603 мм с шагом S - 64 мм Экранные трубы привариваются непосредственно к камерам 21910 мм. В задней части топочной камеры имеется промежуточная экранированная стенка, образующая камеру догорания. Экраны промежуточной стенки выполнены также из труб 603 мм, но установлены в два ряда с шагами S 1 =128 мм. и S 2 =182 мм.

Конвективная (водогрейная) поверхность нагрева котла расположена в вертикальной шахте с полностью экранированными стенами. Задняя и передняя стены выполнены из труб 603 мм с шагом S = 64 мм. Боковые стены экранированы трубами 833,5 мм. с шагом S =128 мм и являются коллекторами для труб конвективных пакетов, которые набираются из U-образных ширм из труб 283 мм. ширмы расставлены таким образом, что трубы образуют коридорный пучок с шагами S 1 =64 мм и S 2 =40 мм. Передняя стена шахты, являющаяся одновременно задней стенкой топки, выполнена цельносварной и отделяет топочную камеру от конвективной поверхности нагрева. В нижней части стены трубы разведены в четырехрядный фестон с шагами S 1 =256 мм и S 2 =180 мм. Все трубы, образующие переднюю, боковые и заднюю стены, вварены непосредственно в камеры 21910 мм.

Для удаления наружных отложений с труб конвективной поверхности нагрева котёл оборудован устройством дробовой очистки. Транспортировка дроби в верхний бункер производится с помощью воздуходувки.

Рис. 2 Описание горелочного устройства

Таблица 1.2 - Технические характеристики РГМГ-10

Показатель	РГМГ -1 0
Тепловая мощность, МВт.
Коэффициент рабочего регулирования по тепловой мощности, не менее
Давление, кПа: мазута перед горелкой первичного воздуха перед завихрителем	20
Аэродинамическое сопротивление горелки по вторичному воздуху (при t в=10 0 С), кПа
Вязкость мазута перед форсункой, 0 ВУ, не более
Расход мазута, кг/ч
Мощность электродвигателя, кВт
Масса, кг.
Габарит, мм: длина ширина	1137 480
Тип котла, для которого предназначена горелка	КВ-ГМ-10-150, КВ-ГМ - 11,63-150

Котёл КВ-ГМ - 11,63-150 оборудован ротационной газомазутной горелкой типа РГМГ-10 (рис. №2) теплопроизводительнотью 10 Гкал/ч. Через вал, на котором закреплен стакан, пропущена трубка, подающая топливо; на конце этой трубки имеется сопло с отверстием в направлении внутренней стенки. Топливо попадает на эту стенку, дробится и сбрасывается в топочную камеру. Воздух поступает вокруг стакана через конус и охватывает вращающийся поток капель топлива, перемешиваясь с ними и обеспечивая подвод окислителя к каждой капле.

Скорость вращения стакана составляет при нормальной производительности 5000 об/мин. Диапазон регулирования горелки РГМГ-10 составляет от 15 до 100% номинальной нагрузки. Давление мазута перед горелкой составляет 20 кПа (2 кгс1см 2). Давление газа перед горелкой - 0,3 МПа (3 кгс/см 2). Коэффициент избытка воздуха при работе на мазуте = 1.1, на газе = 1,05.

Горелка устанавливается на воздушном улиточном коробе, который крепится к обшивочному листу котла. Вентилятор первичного воздуха смонтирован в самой горелке, его рабочее колесо крепится на валу форсунки.

Рис. 3. Расчетная схема котла

Рис. 4. Гидравлическая схема циркуляции теплоносителя

1 - вода, 2 - воздух, 3 - воронка для слива, 4 - нижние камеры, 5 - верхние камеры

Вода из теплосети поступает в нижний левый коллектор левого бокового экрана с тремя перегородками. Этими перегородками, а также верхним левым коллектором и перегородками в нем левый боковой экран разбит на шесть самостоятельных пакетов, по которым вода последовательно совершает то подъемное, то опускное движение.

Пройдя левый боковой экран, вода из крайнего отсека коллектора проходит к вертикальному стояку, соединяющему его с верхним фронтовым коллектором, и поступает во фронтовой экран. Этот экран помимо коллектора имеет нижний коллектор.

Эти коллекторы также имеют свои перегородки. Фронтовой экран разбит на четыре пакета. После фронтового экрана вода попадает в правый боковой экран, где перемещается аналогично с левым. Из правого экрана вода направляется в задний экран и далее, как указанно стрелками. Выход воды в теплосеть осуществляется из нижнего левого коллектора конвективного пучка.

2 . Состав, количество и теплосодержание продуктов сгорания

Выбор расчётных избытков воздуха по газовому тракту котла

Расчётное значение коэффициента избытка воздуха на выходе из топки Т для заданной топки 1,1 (Ю.Л. Гусев, стр. 76, табл. II.21).

Коэффициент избытка воздуха за котлом:

К = Т +? 1 +? 2

Т.к. два конвективных пучка.

1 = 0,05 - присос воздуха первого котельного пучка (Эстеркин Р.И, стр. 35)

2 = 0,1 - присос воздуха второго котельного пучка (Эстеркин Р.И, стр. 35)

К =1,1+0,05+0,1=1,25

0,01 - присос стального газохода за котельным агрегатом 10 м.

(Эстеркин Р.И. стр. 35)

Э " =1,25+0,01=1,26

На выходе из хвостовой поверхности:

0,1 экономайзер чугунный с обшивкой (Эстеркин Р.И. стр. 35)

Э ""=1,26+0,1=1,36

Состав и количество продуктов сгорания

Наименование величин в м 3 /кг	Формула для расчёта	Коэффициент избытка воздуха
		т =1, 1	к =1,2 5	=1,2 6	э =1,3 6
Теоретический объём воздуха, необходимый для сгорания	V 0 =0,089·(С Р +0,375·S P op+k)+0.265H P -0.033 O P	V 0 =0,089 (86,3+0,375*0,3) + 0,265*13,3 - 0,033*0,1 = 11,212
Величина (-1)
Объём избыточного	ДV = (б - 1) V 0
Объём свободного кислорода	V 0 2 = 0.21 (-1) V 0
Избыточный объём водяных паров
Теоретический объём: трёхатомных газов	V RO 2 =0.0187· ·(С Р +0,375·S P op+k)	V RO 2 =0.0187·(86,3+0,375*0,3) = 1,616
двухатомных газов	V мин R 2 = 0,79V 0 +0.01·N 2	V мин R 2 = 0,79·11,212+0.01·28 = 9,137
	0,79··V 0 +0,008·N P
водяных паров	V 0 H 2 O =0.111·H P + 0.0124 W P +0.0161V 0
Действит. объём: сухих газов	V с..г. =V RO 2 + V мин R 2 + ДV
водяных паров	V H 2 O =V 0 H 2 O +0.0161·(-1) V 0
Общий объём дымовых газов	V=V с.г. +V H 2 O
Объёмная доля: трёхатомных газов
водяных паров
Общая объёмная доля трёхатомных газов
Температура точки	t т.р. = f (P H 2 O) Гусев Ю.Л., стр. 95

Исходные данные взяты из Роддатис К.Ф., стр. 35.

Формулы для расчетов взяты из - Гусев Ю.Л., стр. 90.

3. Составление теплового баланса котла

Уравнение теплового баланса может быть представлено в виде

q 1 + q 2 + q 3 + q 4 + q 5 + q 6 =10 0%

Коэффициент полезного действия определяется из выражения

к = 100 - (q 2 + q 3 + q 4 + q 5 + q 6 ) %, где

q 1 - полезная теплота

q 2 - тепловые потери с физической теплотой уходящих газов

q 3 - тепловые потери с химической неполнотой сгорания

q 4 - тепловые потери с механической неполнотой сгорания

q 5 - тепловые потери за счёт наружного охлаждения котла и экономайзера

q 6 - тепловые потери с физической теплотой шлака и золы

Для данного топлива и данного котла имеем:

q 3 = 0,5% (Эстеркин Р.И., стр. 49 табл. 4.4)

q 5 = 1,451% (Эстеркин Р.И., стр. 50 табл. 4.6)

Потери тепла с уходящими газами найдем по формуле

q 2 =(I ух - ух I х.в.) (100-q 4) / Q н р

Низшая теплота сгорания топлива

Q н р = 40280 кДж/кг (Эстеркин Р.И., стр. 14 табл. 2.1)

Температуру уходящих газов принимаем

t ух. =150 0 С.

Отсюда по таблице 1.3 энтальпия уходящих газов будет равна

I ух. =3390,147 кДж/кг

Коэффициент избытка воздуха

I хв. =39,8*V 0

I хв. = 39,8*0,803 = 31,9594 кДж/кг

Получаем

q 2 = (3390,147 - 1,3631,9594) (100 - 0) / 40280 = 8,31%

к =100 - (8,31 + 0,5 + 0 + 1,451 + 0) = 89,74%

Величину коэффициента сохранения тепла определим по формуле

Определение расхода топлива:

В = (Q р *3600) * 100 / (Q н р * к)

В = (11630*3600)*100 / (40280*89,74) = 1158,262 кг/ч

4 . Поверочный расчет топочной камеры

Определение лучевоспринимающей поверхности

Определим площадь ограждающих поверхностей.

F бок.ст. = 3,904*3,375 = 13,176 м 2

F пер.ст. = 2,944*3,375 - F гор = 8,736 м 2

F зад.ст. = 2,944*3,375 = 9,936 м 2

F верх = F низ = 2,944*3,904 = 11,494 м 2

F фест = 7,2 м 2

F пов.ст. = 2,074 * 2,944 * 2 = 12,212 м 2

Общая площадь ограждающих поверхностей котельного агрегата составила:

F ст = (13,176 + 11,494)*2 + 8,736 + 9,936 = 68,012 м 2

Лучевоспринимающая площадь поверхности нагрева настенных экранов:

H л =F пл Х, где

F пл - площадь, занятая экраном

Х - угловой коэффициент экрана, определяемый по рис 5.3, Эстеркин стр. 57

Х = 0,97

Тогда

Н л = 68,012*0,97 = 53,6 м 2

Степень экранирования топки:

= Н л / F ст

= 53,6 / 68,012 = 0,788

Расчёт теплообмена в топочной камере

Температуру продуктов сгорания на выходе из топки принимаем t» = 1050 0 С

Энтальпия при данной температуре I» = 20659,927 кДж/м 3

Полезное тепловыделение в топке, кДж/м 3:

Q т = Q н р *(100-q 3) / 100 + Q в, где

Q в - тепло вносимое воздухом

Q в = т V 0 C в t в

С в. - объемная теплоемкость воздуха, С в. =1,3 кДж/м 3 0 С

t в - температура воздуха, t в =30 0 С

Q в = 1,1*10,625*1,3*30 = 455,813 кДж/м 3 , тогда

Q т = 40280*(100-0,5) / 100 + 455,813 = 40534,413 кДж/м 3

(Гусев Ю.Л., стр. 99)

Исходя из полученного теплосодержания по графику 1 определяем температуру горения: t = 1920 0 С

Коэффициент тепловой эффективности экрана:

х*, где

- коэффициент, учитывающий снижение тепловосприятия экранных поверхностей нагрева вследствие их загрязнения наружными отложениями или закрытия огнеупорной массой. Принимается по табл. 5.1, Эстеркин Р.И., стр. 62.

х - угловой коэффициент, отношение количества энергии, посылаемой на облучаемую поверхность, к энергии излучения всей полусферической излучающей поверхности. Принимается по рис. 5.3, Эстеркин Р.И., стр. 57.

0,82 * 0,55 = 0,451

Эффективная толщина излучающего слоя, м:

s = 3,6*V т / F т, где

V т - объем топочной камеры, м 3

F т - поверхность стен топочной камеры, м 2

s = 3,6*44,469 / 68,012 = 2,354 м

Коэффициент ослабления лучей

k = k г * r п + k с, где

r п - суммарная объемная доля трехатомных газов

k г - коэффициент ослабления лучей трехатомными газами

k г = () * (1 - 0,37T н » / 1000), где

r Н 2 О - объемная доля водяных паров

p п - парциальное давление трехатомных газов МПа, p п = r п * 0,1

T н » - абсолютная температура на выходе из топочной камеры, К

k г = () * (1 - 0,37*(1050 + 273)/1000)

k г = 13,111 * 0,436 = 5,716

k с - коэффициент ослабления лучей сажистыми частицами

k с = 0,3 (2 - б т) * (1,6 T н » / 1000 - 0,5) * C p / H p

б т - расчётное значение коэффициента избытка воздуха на выходе из топки

C p - содержание углерода в природной массе топлива

H p - содержание водорода в природной массе топлива

k с = 0,3 (2 - 1,1) * (1,6*1050 / 1000 - 0,5) * 86,3/ 13,3

k с = 2,945

Тогда коэффициент ослабления лучей

k = 5,716* 0,243 + 2,945 = 4,334 (м*МПа) -1

Степень черноты факела:

, где

m - коэффициент, характеризующий долю топочного объема, заполненного светящейся частью факела, принимается по Эстеркин Р.И., стр. 65 табл. 5.2

а св - степень черноты светящейся части факела

а св = 1 -

а св = 1 - = 0,610

а г - степень черноты несветящихся трехатомных газов

а г = 1 -

а г = 1 - = 0,287

Тогда степень черноты факела

а ф = 0,55*0,610 + (1 - 0,55)*0,287 = 0,464

Степень черноты топки

а т =

а т = = 0,658

Определяем параметр М:

М = 0,54 - 0,2 х т, где

х т = h г / Н т - относительное положение максимума температуры

х т = 1650 / 2050 = 0,8

Тогда

М = 0,52 - 0,3 * 0,8 = 0,28

Средняя суммарная теплоемкость продуктов сгорания на 1м 3 газа при нормальных условиях:

Q т - энтальпия продуктов сгорания

I т « - энтальпия пр. сгорания при принятой температуре на выходе из топки

T а - теоретическая температура горения

T т « - абсолютная температура на выходе из топки, К

22,844

Действительная температура на выходе из топки, 0С:

Полученная температура ниже принятой на 16,1 0 С, что входит в допустимые пределы 50 0 С. Следовательно, расчет считаем оконченным.

Тепло переданное излучением в топку, кДж/кг

Q Л = (Q T - I г)

Q Л = (40534,413 - 20659,927) 0,985 = 19576,368 кДж/кг

5 . Поверочный расчет конвективных поверхностей нагрева

Расчет первого конве к тивного пучка

Таблица 1.4 - Конструктивные характеристики 1-го конвективного пучка

Наименование величины	Условные обозначения		Значения	Результат
Площадь поверхности нагрева			3,142*0,028*2*2100
Поперечный шаг труб
Продольный шаг труб
Относительный поперечный шаг
Относительный продольный шаг
Площадь живого сечения

d - наружный диаметр труб

l - длина труб, расположенных в конвективном пучке

n - общее число труб в конвективном пучке

a, b - параметры пучка в расчетных сечениях

z 1 - число труб в ряду

Размещено на Allbest.ru

Подобные документы

Конструкция и характеристики котла, технические характеристики парогенератора. Гидравлическая схема циркуляции теплоносителя. Составление теплового баланса котла и поверочный тепловой расчет конвективных поверхностей нагрева. Тепловая схема и параметры.

курсовая работа , добавлен 17.12.2014


Выбор типа котла. Энтальпия продуктов сгорания и воздуха. Тепловой баланс котла. Тепловой расчет топки и радиационных поверхностей нагрева котла. Расчет конвективных поверхностей нагрева котла. Расчет тягодутьевой установки. Расчет дутьевого вентилятора.

курсовая работа , добавлен 07.11.2014


Описание конструкции котла. Общие характеристики топлива; коэффициенты избытка воздуха. Расчет объемов продуктов сгорания, доли трехатомных газов и концентрации золовых частиц. Тепловой расчет пароперегревателя, поверочный расчет водяного экономайзера.

курсовая работа , добавлен 27.05.2015


Определение объемов воздуха и продуктов сгорания, коэффициента полезного действия и расхода топлива. Расчет топки котла, радиационно-конвективных поверхностей нагрева, ширмового пароперегревателя, экономайзера. Расчетная невязка теплового баланса.

дипломная работа , добавлен 15.11.2011


Расчетные характеристики топлива. Расчет теоретических объемов воздуха и основных продуктов сгорания. Коэффициент избытка воздуха и объемы дымовых газов по газоходам. Тепловой баланс котла и топки. Тепловой расчет конвективных поверхностей нагрева.

контрольная работа , добавлен 26.03.2013


Расчет горения топлива и определение средней характеристики продуктов сгорания в поверхностях котла типа КЕ-4-14. Составление теплового баланса, расчет первого и второго газохода, хворостовых поверхностей нагрева. Подбор дополнительного оборудования.

курсовая работа , добавлен 17.04.2010


Принципиальное устройство парового котла ДЕ-6,5-14ГМ, предназначенного для выработки насыщенного пара. Расчет процесса горения. Расчет теплового баланса котельного агрегата. Расчет топочной камеры, конвективных поверхностей нагрева, водяного экономайзера.

курсовая работа , добавлен 12.05.2010


Особенности определения размеров радиационных и конвективных поверхностей нагрева, которые обеспечивают номинальную производительность котла при заданных параметрах пара. Расчётные характеристики топлива. Объёмы продуктов сгорания в поверхностях нагрева.

курсовая работа , добавлен 25.04.2012


Конструкция и характеристики котла. Расчет объёмов и энтальпий воздуха и продуктов сгорания. Определение расхода топлива. Поверочный тепловой расчет водяного чугунного экономайзера, воздухоподогревателя, котельного пучка, камеры дожигания, фестона, топки.

курсовая работа , добавлен 28.02.2015


Характеристика котла ТП-23, его конструкция, тепловой баланс. Расчет энтальпий воздуха и продуктов сгорания топлива. Тепловой баланс котельного агрегата и его коэффициент полезного действия. Расчет теплообмена в топке, поверочный тепловой расчёт фестона.

Котел выполнен в газоплотном исполнении, имеет горизонтальную компоновку, состоит из топочной камеры (топочный блок) и конвективного газохода (конвективный блок).

Топочная камера, состоящая из потолочного, подового и двух боковых экранов, экранирована трубами Ø60х3мм с шагом 80мм, входящими в коллекторы Ø219х10 мм. Между трубами ввариваются пластины шириной 20мм, обеспечивающие газоплотность панелей топки котла. Трубы боковых экранов расположены горизонтально.

Конвективная поверхность нагрева, находящаяся следом за топочной камерой, состоит из U-образных ширм Ø32х3 с шагом S1=80мм и S2=33мм. Боковые стены конвективного газохода закрыты горизонтально расположенными трубами (стояками)Ø60x3мм и ввариваются в вертикальные коллектора Ø219x10мм.

Газоплотность боковых стенок конвективной части обеспечивается путем приварки уголка 32x32x4. Доступ к конвективным поверхностям обеспечивается за счёт расположенного над конвективной камерой прямоугольного лаза 400x450мм и лаза в коробе газовом. Циркуляция воды в котле принудительная.

С фронта котла расположена неохлаждаемая фронтовая поворотная камера, на которую устанавливается горелочное устройство.

Котел самонесущий, имеет 8 опор, приваренных к вертикально расположенным коллекторам блоков. При поставке единым блоком опорами котел опирается на раму, изготовленную из швеллера №20. При поставке двумя блоками - топочным и конвективным - на бетонные стойки. При варианте котла на раме специальный фундамент не требуется.

Топочный и конвективный блоки имеют облегченную обмуровку и металлическую обшивку. Толщина обмуровки - 60мм.

Блоки стыкуются непосредственно между собой с помощью фланцевого соединения и уплотнительного шнура (входящего в комплект поставки в случае поставки котла раздельными блоками).

На правой боковой стенке котла находятся сливные воронки, в которые выводятся воздушные линии.

Дренажные линии и штуцера для отвода конденсата из топочного и конвективного блоков находятся по обеим сторонам котла. Штуцера слива конденсата у топочного и конвективного блоков вварены в подовые экраны котла.

На боковых стенках котла имеются смотровые гляделки; отборное устройство разрежения располагается на потолочном экране топочной камеры

На потолочном экране топочной камеры и на газовом коробе находятся два взрывных предохранительных клапана.

Для комплектации котлов могут быть использованы газовые, легко-жидкотопливные и комбинированные автоматизированные горелочные устройства различных отечественных и зарубежных производителей. Для обслуживания и ремонта котла предусмотрена лестница (трап).