Котел водогрійний FOX-10-115ГМ (КВ-ГМ-11,63-115) призначений для отримання гарячої води з робочим тиском теплоносія на виході з котла не менше 0,43 (4,3) МПа (кгс/см 2) та максимальною температуроюводи на виході з котла до 115 про З використовуваної в системах опалення та гарячого водопостачання промислового та побутового призначення, а також для технологічних цілей.

Технічні характеристики

№п/п	найменування показника	Значення
1	Тип котла	Водогрійний
2	Вид розрахункового палива	1 – Газ; 2 - Рідке паливо
3	Теплопродуктивність, ГКал/год	10
4	Теплопродуктивність, МВт	11.63
5	Діапазон регулювання теплопродуктивності по відношенню до номінальної, %	5
6	Робочий (надлишковий) тиск теплоносія на виході, МПа (кгс/см 2)	0,43 (4,3)
7	Температурний графік води, °С	70-115
8	Розрахунковий ККД (паливо №1), %	89
9	Розрахунковий ККД (паливо №2), %	87
10	Витрата розрахункового палива (паливо №1) , кг/год (м 3 /год - для газу та рідкого палива)	1154
11	Витрата розрахункового палива (паливо №2), кг/год (м 3 /год - для газу та рідкого палива)	1087
12	Площа поверхні нагріву, м 2	345
13	Водяний об'єм котла, м 3	2.84
14	Опір газового тракту, Па (мм.вод.ст.)	130
17	Габарити компонування, LxBxH, мм	8550х2850х2700
18	Маса котла без топки (в обсязі заводського постачання), кг	12750
19	Вид постачання	В зборі
20	Базова комплектація у зборі	Блок котла в обшивці та ізоляції Пальник ГМ-10

Котел FOX-10-115ГМ (КВ-ГМ-11,63-115) виготовлений у газощільному виконанні, горизонтального компонування. Матеріали елементів працюючих під тиском обрані відповідно до розрахунку на міцність стаціонарних котлів та трубопроводів пари та гарячої води РД-10-249-98, узгодженим з Ростехнаглядом Росії.

Блок топкового котла FOX-10-115ГМ (КВ-ГМ-11,63-115) складається з двох бічних екранів, кожен з яких екранований трубами Ø60×3мм з кроком 85мм, введені в колектор верхній і нижній. Колектори Ø159×6мм.

Між трубами вварюються лінії шириною 40мм. товщиною 3мм. що забезпечують газощільність панелей та топки котла FOX-10-115ГМ (КВ-ГМ-11,63-115). З фронту котла FOX-10-115ГМ (КВ-ГМ-11,63-115) розташовується панель зі змінною амбразурою під пальники різних виробників, лаз для доступу в топковий об'єм котла та вибуховий клапан.

З лівої від фронту котла сторони розташовані оглядові лючки для спостереження та контролю за процесом горіння.

Котел FOX-10-115ГМ (КВ-ГМ-11,63-115) прогонового типу по ходу газів. Конвективна поверхня нагріву розташовується відразу за топковим блоком і складається з поверхонь змійникових нагріву виконаних з труб Ø28×3мм. із кроком 50мм. та 70мм. У верхній частині конвективного блоку розташовані вибухові клапани, що служать також для огляду поверхонь нагріву під час планових оглядів. Конвективний блок обшитий листами з жароміцної та жаростійкої сталі, що створюють перший газощільний шар, що дозволяє здійснювати роботу котла під наддувом.

Блок самонесучий на опорній рамі з встановленими ковзними опорами, що мають два ступені свободи, що дозволяють не тільки переміщатися елементам котла FOX-10-115ГМ (КВ-ГМ-11,63-115), але і при виробництві робіт здійснювати поворот навколо своєї осі топкового та конвективного блоку. Причому кут повороту блоку топки становить 25º в ліву і правий біка конвективного на 150º навколо осі опор. Це рішення дозволяє виконувати ремонтні роботипо котлу пов'язані із заміною труб без потужних вантажопідйомних механізмів.

Напрямок переміщення блоку котла FOX-10-115ГМ (КВ-ГМ-11, 63-115) від фронту до задньої частини. Для контролю над переміщеннями на казані встановлено репер. Для забезпечення газощільності між двома елементами (топковим і конвективним блоком) вварений лінзовий компенсатор, що дозволяє здійснювати переміщення елементів до 40мм.
Для котла FOX-10-115ГМ (КВ-ГМ-11, 63-115) на рамі спеціального фундаменту не потрібне. Конструкція фундаменту розробляє організація, що проектує котельню.
В якості ізоляційних матеріалівзастосовуються мінеральні мати на тканинній основі, що кріпляться до смуг (вварені між трубами) за допомогою штирів.
На одній з бічних стінок котла кріпляться воронки для зливу теплоносія повітряних ліній. Лінії вільного зливу з топкового та конвективного блоку виведені на один бік котла. Дренажні трубопроводи мають діаметр 28×3.

Для комплектації котлів можуть бути використані газові, рідкопаливні та комбіновані пальникові пристрої різних вітчизняних та зарубіжних виробників, що мають відповідні технічні характеристикиз описом та технічною документацією, що додається до пальника.

При монтажі пальника, простір між стволом пальника і знімною амбразурою пальника заповнюється вогнетривким матеріалом кремнеземистим шнуром наповненим типу ШКН (Х)-1-22, або іншими матеріалами з вогнетривкістю не нижче 1000º С.

Постачання котла FOX-10-115ГМ (КВ-ГМ-11,63-115) можливе в газощільному виконанні для роботи під надлишковим тискомабо на врівноваженій тязі в залежності від типу пальника та проекту котельні.

Для монтажу котла попередньо видаляються деталі упаковки з конвективного блоку та виконується стикування рам згідно з монтажним кресленням. Одночасно з монтажем перепускних труб виконується стикування блоків із встановленням лінзового компенсатора теплових переміщень котла. Після встановлення компенсатора та забезпечення газощільності контуру примикання блоків виконується теплову ізоляцію. Встановити підвідний - відвідний колектори теплоносія. Далі слід встановити необхідні прилади прямої діїта датчики автоматики, змонтувати лінії повітровідвідників та трубопроводи напірного зливу.

Надіслати свою гарну роботу до бази знань просто. Використовуйте форму нижче

гарну роботуна сайт">

Студенти, аспіранти, молоді вчені, які використовують базу знань у своєму навчанні та роботі, будуть вам дуже вдячні.

Розміщено на http://www.allbest.ru/

Розрахунково-пояснювальна записка до курсового проекту

Перевірочний розрахунок теплоагрегату.Компонування котельні

Вступ

Теплогенеруючою установкою називають сукупність пристроїв та механізмів для виробництва теплової енергії у вигляді водяної пари, гарячої води або підігрітого повітря. Водяну пару використовують для технологічних потреб у промисловості та сільському господарствідля приведення в рух парових двигунів, а також для нагріву води, що спрямовується надалі на потреби опалення, вентиляції та гарячого водопостачання. Гарячу водута підігріте повітря використовують для опалення виробничих, громадських та житлових будівель, а також для комунально-побутових потреб населення. Теплогенеруючі установки призначені для виробництва теплової енергії з первинних джерел енергії, якими є: органічне та ядерне паливо, сонячна та геотермальна енергія, горючі та теплові відходи промислових виробництв.

В даний час TEK є становим хребтом російської економіки. Шляхи та перспективи розвитку енергетики визначені Енергетичною програмою, одним із першочергових завдань якої є коректне вдосконалення енергогосподарства на базі економії енергоресурсів: це широке впровадження енергозберігаючих технологій, використання вторинних енергоресурсів, економія палива та енергії на власні потреби. Підвищення надійності та економічності теплопостачання як окремого випадку енергопостачання значною мірою залежить від якості роботи котлоагрегатів та раціонально спроектованої теплової схеми котельні. Саме тому успішне освоєння курсу «Теплогенеруючі установки» є відповідальним етапом, визначальним компетентність майбутнього інженера під час вирішення цього кола питань.

Метою справжньої курсової роботиє

· Твір теплового розрахункукотла КВ-ГМ - 11,63-150 та конструктивний розрахунок хвостових поверхонь нагріву

· Перевірка теплового балансу

· Розрахунок теплової схеми ТДУ та системи ХВО

· Твір компонування головного корпусу ТГУ

· Розрахунок собівартості теплової енергії, що виробляється

1. Конструкція та характеристики котла

Таблиця 1.1 – Технічні характеристики теплогенератора

Параметри	КВ-ГМ - 11,63-1 50
Теплопродуктивність, Гкал/год/МВт.
Розрахунковий тиск не менше, МПа
Тиск, кПа мазуту перед форсункою
Витрата палива кг/год, м3/год.
Розрахунковий опір газового тракту котла під час роботи на мазуті, Па.
Гідравлічний опір котла, МПа
ККД котла (брутто) під час роботи на мазуті, %
Витрата води, т/год.
Тиск води, кгс/см 2 (розрахунковий/робочий не нижче)
Температура води, 0 С: (на вході/на виході)
Коефіцієнт надлишку повітря: (у топці/ за конвективним пучком)
Коефіцієнт корисної діїагрегату, % (газ/мазут)
Об'єм камери згоряння, м 3
Температура газів, що йдуть, 0 С: мазут/газ
Маса котла обсягом заводської поставки, кг.
Габарит, мм. Вища позначка
Загальна довжина котла, включаючи майданчики, L, мм
Гідравлічний опір котла, кгс/м2
Виробник	Дорогобузький котельний завод

Мал. 1 Опис конструкції котла

Котел КВ-ГМ - 11,63-150 (рис. №1) призначений для встановлення в опалювальних та промислово-опалювальних котельнях як основне джерело теплопостачання і є прямоточним агрегатом, що підігріває безпосередньо воду теплових мереж.

Котел забезпечує підігрів води до 150 0 З різницею температур води на вході та виході рівною 80 0 С. Працює з постійною витратою води на всіх навантаженнях на розрахункових паливах. Діапазон регулювання навантаження котлів 20% – 100% від номінальної теплопродуктивності.

Трубна система камери топки котла, як і конвективна шахта, повністю екранована трубами 603 мм з кроком S - 64 мм Екранні труби приварюються безпосередньо до камер 21910 мм. У задній частині камери згоряння є проміжна екранована стінка, що утворює камеру догоряння. Екрани проміжної стінки виконані також із труб 603 мм, але встановлені у два ряди з кроками S 1 =128 мм. та S 2 =182 мм.

Конвективна (водогрійна) поверхня нагріву котла розташована у вертикальній шахті з повністю екранованими стінами. Задня та передня стіни виконані з труб 603 мм із кроком S = 64 мм. Бічні стіни екрановані трубами 833,5 мм. з кроком S = 128 мм і є колекторами для конвективних труб пакетів, які набираються з U-подібних ширм з труб 283 мм. ширми розставлені таким чином, що труби утворюють коридорний пучок з кроками S1=64 мм і S2=40 мм. Передня стіна шахти, що є одночасно задньою стінкою топки, виконана цільнозварною і відокремлює топку від конвективної поверхні нагрівання. У нижній частині стіни труби розведені чотирирядний фестон з кроками S 1 =256 мм і S 2 =180 мм. Усі труби, що утворюють передню, бічні та задню стіни, вварені безпосередньо в камери 21910 мм.

Для видалення зовнішніх відкладень із труб конвективної поверхні нагрівання котел обладнаний пристроєм дробового очищення. Транспортування дробу у верхній бункер проводиться за допомогою повітродувки.

Мал. 2 Опис пальника

Таблиця 1.2 – Технічні характеристики РГМГ-10

Показник	РГМГ-1 0
Теплова потужність, МВт.
Коефіцієнт робочого регулювання по тепловій потужності, не менше
Тиск, кПа: мазуту перед пальником первинного повітря перед завихрювачем	20
Аеродинамічний опір пальника по вторинному повітрі (при t = 10 0 С), кПа
В'язкість мазуту перед форсункою, 0 ВУ, не більше
Витрата мазуту, кг/год
Потужність електродвигуна, кВт
Маса, кг.
Габарит, мм: довжина ширина	1137 480
Тип котла, для якого призначений пальник	КВ-ГМ-10-150, КВ-ГМ – 11,63-150

Котел КВ-ГМ - 11,63-150 обладнаний ротаційним газомазутним пальником типу РГМГ-10 (рис. №2) теплопродуктивністю 10 Гкал/год. Через вал, на якому закріплено склянку, пропущено трубку, що подає паливо; на кінці цієї трубки є сопло з отвором у напрямку внутрішньої стінки. Паливо потрапляє на цю стінку, дробиться і скидається в камеру топки. Повітря надходить навколо склянки через конус і охоплює потік, що обертається, крапель палива, перемішуючись з ними і забезпечуючи підведення окислювача до кожної краплі.

Швидкість обертання склянки становить за нормальної продуктивності 5000 об/хв. Діапазон регулювання пальника РГМГ-10 становить від 15 до 100% номінального навантаження. Тиск мазуту перед пальником становить 20 кПа (2 кгс1см2). Тиск газу перед пальником - 0,3 МПа (3 кгс/см2). Коефіцієнт надлишку повітря під час роботи на мазуті = 1.1, на газі = 1,05.

Пальник встановлюється на повітряному равликовому коробі, що кріпиться до обшивального листа котла. Вентилятор первинного повітря змонтований у самому пальнику, його робоче колесо кріпиться на валу форсунки.

Мал. 3. Розрахункова схема котла

Мал. 4. Гідравлічна схема циркуляції теплоносія

1 - вода, 2 - повітря, 3 - вирва для зливу, 4 - нижні камери, 5 - верхні камери

Вода з тепломережі надходить у нижній лівий колектор лівого бокового екрана із трьома перегородками. Цими перегородками, і навіть верхнім лівим колектором і перегородками у ньому лівий бічний екран розбитий шість самостійних пакетів, якими вода послідовно робить то підйомне, то опускний рух.

Пройшовши лівий бічний екран, вода з крайнього відсіку колектора проходить до вертикального стояка, що з'єднує його з верхнім колектором фронтовим, і надходить у фронтовий екран. Цей екран, крім колектора, має нижній колектор.

Ці колектори також мають перегородки. Фронтовий екран розбитий на чотири пакети. Після фронтового екрану вода потрапляє у правий бічний екран, де переміщається аналогічно з лівим. З правого екрану вода прямує у задній екран і далі, як зазначено стрілками. Вихід води у тепломережу здійснюється з нижнього лівого колектора конвективного пучка.

2 . Склад, кількість та теплоутримання продуктів згоряння

Вибір розрахункових надлишків повітря газовим трактом котла

Розрахункове значення коефіцієнта надлишку повітря на виході з топки Т для заданої топки 1,1 (Ю.Л. Гусєв, стор 76, табл. II.21).

Коефіцієнт надлишку повітря за котлом:

К = Т +? 1+? 2

Т.к. два конвективні пучки.

1 = 0,05 - присос повітря першого котельного пучка (Естеркін Р.І, стор 35)

2 = 0,1 - присос повітря другого котельного пучка (Естеркін Р.І, стор 35)

К = 1,1 +0,05 +0,1 = 1,25

0,01 - присмоктування сталевого газоходу за котельним агрегатом 10 м.

(Естеркін Р.І. стор. 35)

Е " = 1,25 +0,01 = 1,26

На виході з хвостової поверхні:

0,1 економайзер чавунний з обшивкою (Естеркін Р.І. стор. 35)

Е "" = 1,26 +0,1 = 1,36

Склад та кількість продуктів згоряння

Найменування величин у м 3 / кг	Формула для розрахунку	Коефіцієнт надлишку повітря
		т=1, 1	до=1,2 5	=1,2 6	е=1,3 6
Теоретичний об'єм повітря, необхідний для згоряння	V 0 =0,089·(Р +0,375·SP op+k)+0.265H P -0.033 O P	V 0 = 0,089 (86,3 +0,375 * 0,3) + 0,265 * 13,3 - 0,033 * 0,1 = 11,212
Величина (-1)
Обсяг надлишкового	ДV = (б - 1) V 0
Об'єм вільного кисню	V 0 2 = 0.21 (-1) V 0
Надмірний обсяг водяної пари
Теоретичний обсяг: тритомних газів	V RO 2 = 0.0187 · · (З Р +0,375 · S P op + k)	V RO 2 = 0.0187 · (86,3 +0,375 * 0,3) = 1,616
двоатомних газів	V хв R 2 = 0,79 V 0 +0.01 · N 2	V хв R 2 = 0,79 · 11,212 +0.01 · 28 = 9,137
	0,79·V 0 +0,008·N P
водяної пари	V 0 H 2 O = 0.111 · H P + 0.0124 W P +0.0161V 0
Діє. Об `єм: сухих газів	V с. = V RO 2 + V хв R 2 + ДV
водяної пари	V H 2 O = V 0 H 2 O +0.0161 · (-1) V 0
Загальний об'єм димових газів	V=V ц.р. +V H 2 O
Об'ємна частка: тритомних газів
водяної пари
Загальна об'ємна частка тритомних газів
Температура точки	t УРАХУВАННЯМ. = f (P H 2 O) Гусєв Ю.Л., стор 95

Вихідні дані взяті з Роддатіс К.Ф., стор 35.

Формули для розрахунків взяті з - Гусєв Ю.Л., стор 90.

3. Складання теплового балансу котла

Рівняння теплового балансу може бути подане у вигляді

q 1 + q 2 + q 3 + q 4 + q 5 + q 6 =10 0%

Коефіцієнт корисної дії визначається з виразу

до = 100 - (q 2 + q 3 + q 4 + q 5 + q 6 ) %, де

q 1 - корисна теплота

q 2 - теплові втратиз фізичною теплотою газів.

q 3 - теплові втрати з хімічною неповнотою згоряння

q 4 - теплові втрати з механічною неповнотою згоряння

q 5 - теплові втрати за рахунок зовнішнього охолодження котла та економайзера

q 6 - теплові втрати з фізичною теплотою шлаку та золи

Для даного палива та даного котла маємо:

q 3 = 0,5% (Естеркін Р.І., стор. 49 табл. 4.4)

q 5 = 1,451% (Естеркін Р.І., стор. 50 табл. 4.6)

Втрати тепла з газами, що йдуть, знайдемо за формулою

q 2 = (I ух - ух I х.в.) (100-q 4) / Q н р

Нижча теплота згоряння палива

Q н р = 40280 кДж/кг (Естеркін Р.І., стор. 14 табл. 2.1)

Температуру газів приймаємо

t ух. =150 0 З.

Звідси за таблицею 1.3 ентальпія газів, що відходять, дорівнюватиме

I ух. =3390,147 кДж/кг

Коефіцієнт надлишку повітря

І хв. =39,8 * V 0

І хв. = 39,8 * 0,803 = 31,9594 кДж / кг

Отримуємо

q 2 = (3390,147 – 1,3631,9594) (100 – 0) / 40280 = 8,31%

до = 100 - (8,31 + 0,5 + 0 + 1,451 + 0) = 89,74%

Величину коефіцієнта збереження тепла визначимо за формулою

Визначення витрати палива:

В = (Q р * 3600) * 100 / (Q н р * к)

В = (11630 * 3600) * 100 / (40280 * 89,74) = 1158,262 кг / год

4 . Перевірочний розрахунок камери згоряння

Визначення променевосприймаючої поверхні

Визначимо площу огороджувальних поверхонь.

F бік.ст. = 3,904 * 3,375 = 13,176 м 2

F пров.ст. = 2,944 * 3,375 - F гір = 8,736 м 2

F зад.ст. = 2,944 * 3,375 = 9,936 м 2

F верх = F низ = 2,944 * 3,904 = 11,494 м 2

F фест = 7,2 м 2

F пов.ст. = 2,074 * 2,944 * 2 = 12,212 м 2

Загальна площа огороджувальних поверхонь котельного агрегату склала:

F ст = (13,176 + 11,494) * 2 + 8,736 + 9,936 = 68,012 м 2

Променева площа поверхні нагрівання настінних екранів:

H л = F пл Х де

F пл - площа, зайнята екраном

Х - кутовий коефіцієнт екрану, що визначається за рис 5.3, Естеркін стор.

Х = 0,97

Тоді

Н л = 68,012 * 0,97 = 53,6 м 2

Ступінь екранування топки:

= Н л / F ст

= 53,6 / 68,012 = 0,788

Розрахунок теплообміну в камері згоряння

Температуру продуктів згоряння на виході з топки приймаємо t» = 1050 0 С

Ентальпія за даної температури I» = 20659,927 кДж/м 3

Корисне тепловиділення в топці, кДж/м3:

Q т = Q н р * (100-q 3) / 100 + Q в де

Q в - тепло, що вноситься повітрям

Q в = т V 0 C в t в

З ст. - об'ємна теплоємність повітря, З ст. =1,3 кДж/м 3 0

t - температура повітря, t в = 30 0 С

Q = 1,1*10,625*1,3*30 = 455,813 кДж/м 3 , тоді

Q т = 40280 * (100-0,5) / 100 + 455,813 = 40534,413 кДж / м 3

(Гусєв Ю.Л., стор. 99)

Виходячи з отриманого теплозмісту за графіком 1 визначаємо температуру горіння: t = 1920 0 С

Коефіцієнт теплової ефективності екрана:

х*, де

- Коефіцієнт, що враховує зниження тепловосприйняття екранних поверхонь нагріву внаслідок їх забруднення зовнішніми відкладеннями або закриття вогнетривкою масою. Приймається за табл. 5.1, Естеркін Р.І., стор 62.

х - кутовий коефіцієнт, відношення кількості енергії, що посилається на опромінювану поверхню, до енергії випромінювання всієї напівсферичної випромінюючої поверхні. Приймається за рис. 5.3, Естеркін Р.І., стор 57.

0,82 * 0,55 = 0,451

Ефективна товщина випромінюючого шару, м:

s = 3,6 * V т / F т, де

V т - об'єм камери згоряння, м 3

F т - поверхня стін камери топки, м 2

s = 3,6 * 44,469 / 68,012 = 2,354 м

Коефіцієнт ослаблення променів

k = k г * r п + k с, де

rп - сумарна об'ємна частка триатомних газів

k г - коефіцієнт ослаблення променів триатомними газами

k г = () * (1 - 0,37T н » / 1000), де

r Н 2 Про - об'ємна частка водяної пари

p п - парціальний тиск триатомних газів МПа, p п = r п * 0,1

T н» - абсолютна температурана виході з камери згоряння,

k г = () * (1 - 0,37 * (1050 + 273) / 1000)

k г = 13,111 * 0,436 = 5,716

k с - коефіцієнт ослаблення променів сажистими частинками

k с = 0,3 (2 - б т) * (1,6 T н » / 1000 - 0,5) * C p / H p

б т - розрахункове значення коефіцієнта надлишку повітря на виході з топки

C p - вміст вуглецю в природній масі палива

H p - вміст водню в природній масі палива

k с = 0,3 (2 - 1,1) * (1,6 * 1050 / 1000 - 0,5) * 86,3 / 13,3

k с = 2,945

Тоді коефіцієнт ослаблення променів

k = 5,716 * 0,243 + 2,945 = 4,334 (м * МПа) -1

Ступінь чорноти смолоскипа:

, де

m - коефіцієнт, що характеризує частку топкового об'єму, заповненого частиною факела, що світиться, приймається за Естеркін Р.І., стор. 65 табл. 5.2

а св - ступінь чорноти частини факелу, що світиться

а св = 1 -

а св = 1 - = 0,610

а г - ступінь чорноти триатомних газів, що не світяться.

а г = 1 -

а г = 1 - = 0,287

Тоді ступінь чорноти смолоскипа

а ф = 0,55 * 0,610 + (1 - 0,55) * 0,287 = 0,464

Ступінь чорноти топки

а т =

а т = = 0,658

Визначаємо параметр М:

М = 0,54 - 0,2 х т, де

х т = h г / Н т - відносне положення максимуму температури

х т = 1650/2050 = 0,8

Тоді

М = 0,52 – 0,3 * 0,8 = 0,28

Середня сумарна теплоємність продуктів згоряння на 1м3 газу за нормальних умов:

Q т – ентальпія продуктів згоряння

I т « - ентальпія пр. згоряння при прийнятій температуріна виході з топки

T а – теоретична температура горіння

T т - абсолютна температура на виході з топки, К

22,844

Дійсна температура на виході з топки, 0С:

Отримана температура нижче за прийняту на 16,1 0 С, що входить у допустимі межі 50 0 С. Отже, розрахунок вважаємо закінченим.

Тепло передане випромінюванням у топку, кДж/кг

Q Л = (Q T - I г)

Q Л = (40534,413 - 20659,927) 0,985 = 19576,368 кДж/кг

5 . Перевірочний розрахунок конвективних поверхонь нагрівання

Розрахунок першого конведотивного пучка

Таблиця 1.4 – Конструктивні характеристики 1-го конвективного пучка

Найменування величини	Умовні позначення		Значення	Результат
Площа поверхні нагріву			3,142*0,028*2*2100
Поперечний крок труб
Поздовжній крок труб
Відносний поперечний крок
Відносний поздовжній крок
Площа живого перерізу

d - зовнішній діаметртруб

l - довжина труб, розташованих у конвективному пучку

n - загальне числотруб у конвективному пучку

a, b - параметри пучка в розрахункових перерізах

z 1 - число труб у ряду

Розміщено на Allbest.ru

Подібні документи

Конструкція та характеристики котла, технічні характеристики парогенератора. Гідравлічна схемациркуляції теплоносія Складання теплового балансу котла та перевірочний тепловий розрахунок конвективних поверхонь нагріву. Теплова схемата параметри.

курсова робота , доданий 17.12.2014


Вибір типу казана. Ентальпія продуктів згоряння та повітря. Тепловий баланс казана. Тепловий розрахунок топки та радіаційних поверхонь нагрівання котла. Розрахунок конвективних поверхонь нагрівання котла. Розрахунок тягодуттьової установки. Розрахунок дутьового вентилятора.

курсова робота , доданий 07.11.2014


Опис конструкції казана. загальні характеристикипалива; коефіцієнти надлишку повітря Розрахунок обсягів продуктів згоряння, частки триатомних газів та концентрації золових частинок. Тепловий розрахунок пароперегрівача, перевірочний розрахунок водяного економайзера.

курсова робота , доданий 27.05.2015


Визначення обсягів повітря та продуктів згоряння, коефіцієнта корисної дії та витрати палива. Розрахунок топки казана, радіаційно-конвективних поверхонь нагріву, ширмового пароперегрівача, економайзера. Розрахункова нев'язка теплового балансу.

дипломна робота , доданий 15.11.2011


Розрахункові характеристики палива. Розрахунок теоретичних обсягів повітря та основних продуктів згоряння. Коефіцієнт надлишку повітря та обсяги димових газів газоходами. Тепловий баланс котла та топки. Тепловий розрахунок конвективних поверхонь нагріву.

контрольна робота , доданий 26.03.2013


Розрахунок горіння палива та визначення середньої характеристикипродуктів згоряння на поверхнях котла типу КЕ-4-14. Складання теплового балансу, розрахунок першого та другого газоходу, хмизних поверхонь нагріву. Вибір додаткового обладнання.

курсова робота , доданий 17.04.2010


Принциповий пристрійпарового котла ДЕ-6,5-14ГМ, призначеного для вироблення насиченої пари. Розрахунок процесу горіння. Розрахунок теплового балансу котельного агрегату. Розрахунок камери згоряння, конвективних поверхонь нагріву, водяного економайзера.

курсова робота , доданий 12.05.2010


Особливості визначення розмірів радіаційних та конвективних поверхонь нагріву, які забезпечують номінальну продуктивність котла при заданих параметрах пари. Розрахункові характеристики палива. Об'єм продуктів згоряння в поверхнях нагріву.

курсова робота , доданий 25.04.2012


Конструкція та характеристики котла. Розрахунок обсягів та ентальпій повітря та продуктів згоряння. Визначення витрати палива. Перевірочний тепловий розрахунок водяного чавунного економайзера, повітропідігрівача, котельного пучка, камери допалювання, фестону, топки.

курсова робота , доданий 28.02.2015


Характеристика казана ТП-23, його конструкція, тепловий баланс. Розрахунок ентальпій повітря та продуктів згоряння палива. Тепловий баланс котельного агрегату та його коефіцієнт корисної дії. Розрахунок теплообміну в топці, перевірочний тепловий розрахунок фестону.

Котел виконаний у газощільному виконанні, має горизонтальне компонування, складається з камери топки (топковий блок) і конвективного газоходу (конвективний блок).

Топкова камера, що складається зі стельового, подового та двох бічних екранів, екранована трубами Ø60х3мм з кроком 80мм, що входять до колекторів Ø219х10 мм. Між трубами вварюються пластини шириною 20мм, що забезпечують газощільність панелей топки казана. Труби бічних екранів розташовані горизонтально.

Конвективна поверхня нагріву, що знаходиться слідом за камерою топки, складається з U-подібних ширм Ø32х3 з кроком S1=80мм і S2=33мм. Бічні стіни конвективного газоходу закриті горизонтально розташованими трубами (стояками)Ø60x3мм та вварюються у вертикальні колектори Ø219x10мм.

Газоплотність бічних стін конвективної частини забезпечується шляхом приварювання куточка 32x32x4. Доступ до конвективним поверхнямзабезпечується за рахунок розташованого над конвективною камерою прямокутного лаза 400x450мм та лаза в газовому коробі. Циркуляція води в казані примусова.

З фронту котла розташована фронтальна поворотна камера, що не охолоджується, на яку встановлюється пальникове пристрій.

Котел самонесучий, має 8 опор, приварених до вертикально розташованих колекторів блоків. При постачанні єдиним блоком опорами котел спирається на раму, виготовлену зі швелера №20. При постачанні двома блоками – топковим та конвективним – на бетонні стійки. При варіанті котла на рамі спеціальний фундамент не потрібний.

Топковий та конвективний блоки мають полегшене обмуровування та металеву обшивку. Товщина обмурівки – 60мм.

Блоки стикуються безпосередньо між собою за допомогою фланцевого з'єднання та ущільнювального шнура (що входить у комплект постачання у разі постачання котла окремими блоками).

На правій бічній стінці котла знаходяться зливні вирви, в які виводяться повітряні лінії.

Дренажні лінії та штуцера для відведення конденсату з топкового та конвективного блоків знаходяться по обидва боки котла. Штуцери зливу конденсату біля топкового та конвективного блоків вварені в подові екрани котла.

На бічних стінках котла є оглядові смотрелки; добірний пристрійрозрідження розташовується на стельовому екрані камери згоряння

На стельовому екрані камери топки і на газовому коробі знаходяться два вибухових запобіжні клапани.

Для комплектації котлів можуть бути використані газові, легко-рідкопаливні та комбіновані автоматизовані пальникові пристрої різних вітчизняних та зарубіжних виробників. Для обслуговування та ремонту котла передбачені сходи (трап).